Nature.com сайтына кіргеніңіз үшін рахмет.Сіз шектеулі CSS қолдауы бар шолғыш нұсқасын пайдаланып жатырсыз.Ең жақсы тәжірибе үшін жаңартылған шолғышты пайдалануды ұсынамыз (немесе Internet Explorer шолғышында үйлесімділік режимін өшіріңіз).Оған қоса, тұрақты қолдауды қамтамасыз ету үшін біз сайтты стильсіз және JavaScriptсіз көрсетеміз.
Бірден үш слайдтан тұратын карусельді көрсетеді.Бір уақытта үш слайд арқылы жылжу үшін «Алдыңғы» және «Келесі» түймелерін пайдаланыңыз немесе бір уақытта үш слайд арқылы жылжу үшін соңында сырғытпа түймелерін пайдаланыңыз.
Төрт резеңке бетон болат құбыр (RuCFST), бір бетон болат құбыр (CFST) элементі және бір бос элемент таза иілу жағдайында сынақтан өтті.Негізгі параметрлер 3-тен 5-ке дейінгі ығысу коэффициенті (λ) және резеңке ауыстыру коэффициенті (r) 10%-дан 20%-ға дейін.Иілу моменті – деформация қисығы, иілу моменті – иілу қисығы және иілу моменті – иілу қисығы алынады.Резеңке өзегі бар бетонның бұзылу режимі талданды.Нәтижелер RuCFST мүшелерінің істен шығу түрі иілу сәтсіздігін көрсетеді.Резеңке бетондағы жарықтар біркелкі және аз бөлінеді, ал негізгі бетонды резеңкемен толтыру сызаттардың дамуын болдырмайды.Кесудің аралығының арақатынасы сынақ үлгілерінің әрекетіне аз әсер етті.Резеңке ауыстыру жылдамдығы иілу сәтіне төтеп беру қабілетіне аз әсер етеді, бірақ үлгінің иілу қаттылығына белгілі бір әсер етеді.Резеңке бетонмен толтырғаннан кейін, бос болат құбырдың үлгілерімен салыстырғанда, иілу қабілеті мен иілу қаттылығы жақсарады.
Жақсы сейсмикалық көрсеткіштеріне және жоғары көтергіштік қабілетіне байланысты дәстүрлі темірбетон құбырлы құрылымдар (ТҚҚТ) қазіргі заманғы инженерлік тәжірибеде кеңінен қолданылады1,2,3.Резеңке бетонның жаңа түрі ретінде резеңке бөлшектер табиғи толтырғыштарды жартылай ауыстыру үшін қолданылады.Резеңке бетонмен толтырылған болат құбырлар (RuCFST) конструкциялары композиттік құрылымдардың икемділігін және энергия тиімділігін арттыру үшін болат құбырларды резеңке бетонмен толтыру арқылы қалыптасады4.Ол CFST мүшелерінің тамаша көрсеткіштерін пайдаланып қана қоймайды, сонымен қатар жасыл дөңгелек экономиканың даму қажеттіліктерін қанағаттандыратын резеңке қалдықтарын тиімді пайдаланады5,6.
Соңғы бірнеше жылда дәстүрлі CFST мүшелерінің осьтік жүктеме 7,8, осьтік жүктеме-момент әрекеттесуі9,10,11 және таза иілу12,13,14 әрекеті қарқынды түрде зерттелді.Нәтижелер CFST бағандары мен арқалықтардың иілу қабілеті, қаттылығы, иілгіштігі және энергияны бөлу қабілеті ішкі бетонды толтыру арқылы жақсаратынын және жақсы сыну икемділігін көрсететінін көрсетеді.
Қазіргі уақытта кейбір зерттеушілер аралас осьтік жүктемелер кезінде RuCFST бағандарының мінез-құлқы мен өнімділігін зерттеді.Liu және Liang15 қысқа RuCFST бағандарында бірнеше тәжірибелер жасады және CFST бағандарымен салыстырғанда, мойынтірек сыйымдылығы мен қаттылық резеңке ауыстыру дәрежесі мен резеңке бөлшектерінің өлшемі артқан сайын азайды, ал икемділік артады.Duarte4,16 бірнеше қысқа RuCFST бағандарын сынап көрді және RuCFST бағандарының резеңке құрамының жоғарылауымен икемді екенін көрсетті.Liang17 және Gao18 сонымен қатар тегіс және жұқа қабырғалы RuCFST тығындарының қасиеттеріне ұқсас нәтижелер туралы хабарлады.Gu et al.19 және Jiang et al.20 жоғары температурада RuCFST элементтерінің көтеру қабілетін зерттеді.Нәтижелер резеңке қосу құрылымның созылғыштығын арттыратынын көрсетті.Температура жоғарылағанда, мойынтірек сыйымдылығы бастапқыда аздап төмендейді.Patel21 қысқа CFST арқалықтарының және осьтік және бір осьтік жүктеме кезінде дөңгелек ұштары бар бағандардың қысу және иілу әрекетін талдады.Есептеу модельдеу және параметрлік талдау талшыққа негізделген модельдеу стратегиялары қысқа RCFST өнімділігін дәл тексере алатындығын көрсетеді.Икемділік пропорцияға, болат пен бетонның беріктігіне қарай артады, ал тереңдік пен қалыңдық қатынасына қарай төмендейді.Жалпы, қысқа RuCFST бағандары CFST бағандарына ұқсас әрекет етеді және CFST бағандарына қарағанда икемді.
Жоғарыдағы шолудан RuCFST бағандарының CFST бағандарының негізгі бетонында резеңке қоспаларды дұрыс қолданғаннан кейін жақсаратынын көруге болады.Осьтік жүктеме болмағандықтан, желілік иілу бағана арқалығының бір ұшында орын алады.Іс жүзінде RuCFST иілу сипаттамалары осьтік жүктеме сипаттамаларына тәуелсіз22.Практикалық инженерияда RuCFST құрылымдары жиі иілу моменті жүктемелеріне ұшырайды.Оның таза иілу қасиеттерін зерттеу сейсмикалық әсерде RuCFST элементтерінің деформация және бұзылу режимдерін анықтауға көмектеседі23.RuCFST құрылымдары үшін RuCFST элементтерінің таза иілу қасиеттерін зерттеу қажет.
Осыған байланысты таза қисық болат шаршы құбыр элементтерінің механикалық қасиеттерін зерттеу үшін алты үлгі сынақтан өтті.Бұл мақаланың қалған бөлігі келесідей ұйымдастырылған.Алдымен, резеңке толтырмасы бар немесе онсыз алты шаршы қима үлгілері сыналған.Сынақ нәтижелері үшін әрбір үлгінің істен шығу режимін қадағалаңыз.Екіншіден, RuCFST элементтерінің таза иілу кезіндегі өнімділігі талданып, 3-5 ығысу арақатынасының және 10-20% резеңке ауыстыру коэффициентінің RuCFST құрылымдық қасиеттеріне әсері талқыланды.Соңында, RuCFST элементтері мен дәстүрлі CFST элементтері арасындағы жүк көтеру қабілеті мен иілу қаттылығындағы айырмашылықтар салыстырылады.
Алты CFST үлгісі аяқталды, төртеуі резеңке бетонмен толтырылды, біреуі қалыпты бетонмен толтырылды, ал алтыншысы бос болды.Резеңкенің өзгеру жылдамдығының (r) және аралық ығысу коэффициентінің (λ) әсері талқыланады.Үлгінің негізгі параметрлері 1-кестеде келтірілген. t әрпі құбырдың қалыңдығын, В - үлгінің жағының ұзындығын, L - үлгінің биіктігін, Mue - өлшенген иілу қабілетін, Kie - бастапқы иілу қаттылығы, Ксе - қызметтегі иілу қаттылығы.көрініс.
RuCFST үлгісі қуыс шаршы болат құбырды қалыптастыру үшін жұппен дәнекерленген төрт болат пластинадан дайындалды, содан кейін ол бетонмен толтырылды.Үлгінің әр ұшына қалыңдығы 10 мм болат пластина дәнекерленген.Болаттың механикалық қасиеттері 2-кестеде көрсетілген. GB/T228-201024 Қытай стандартына сәйкес болат құбырдың созылу күші (fu) және аққыштық шегі (fy) стандартты созылу сынау әдісімен анықталады.Сынақ нәтижелері сәйкесінше 260 МПа және 350 МПа.Серпімділік модулі (Es) 176 ГПа, ал болаттың Пуассон қатынасы (ν) 0,3.
Сынақ кезінде 28-ші күндегі эталондық бетонның текше қысымға беріктігі (fcu) 40 МПа есептелді.3, 4 және 5 арақатынастары алдыңғы 25 сілтемесі негізінде таңдалды, себебі бұл ауысым берудегі кез келген ақауларды анықтауы мүмкін.10% және 20% екі резеңке ауыстыру нормасы бетон қоспасындағы құмды ауыстырады.Бұл зерттеуде Tianyu цемент зауытының (Қытайдағы Tianyu бренді) әдеттегі шина резеңке ұнтағы пайдаланылды.Каучуктың бөлшектерінің мөлшері 1-2 мм.3-кестеде резеңкебетон мен қоспалардың арақатынасы көрсетілген.Резеңке бетонның әрбір түрі үшін 150 мм жағы бар үш текше құйылып, стандарттарда белгіленген сынақ жағдайында емделді.Қоспада қолданылатын құм кремнийлі құм, ал ірі толтырғыш - Солтүстік-Шығыс Қытайдағы Шэньян қаласындағы карбонатты жыныс.Әр түрлі резеңке ауыстыру коэффициенттері (10% және 20%) үшін 28 күндік текше қысу күші (fcu), призмалық қысу күші (fc') және серпімділік модулі (Ec) 3-кестеде көрсетілген. GB50081-201926 стандартын орындаңыз.
Барлық сынақ үлгілері 600 кН күші бар гидравликалық цилиндрмен сыналады.Жүктеу кезінде екі шоғырланған күш төрт нүктелі иілу сынақ тұғырына симметриялы түрде қолданылады, содан кейін үлгіге таратылады.Деформация әрбір үлгі бетінде бес тензометрмен өлшенеді.Ауытқу 1 және 2-суреттерде көрсетілген үш орын ауыстыру датчигі арқылы байқалады. 1 және 2.
Сынақта алдын ала жүктеу жүйесі қолданылды.2кН/с жылдамдықпен жүктеңіз, содан кейін 10кН-ға дейінгі жүктемеде үзіліс жасаңыз, құрал мен жүктеме ұяшығының қалыпты жұмыс жағдайында екенін тексеріңіз.Серпімді жолақ ішінде әрбір жүктеме өсімі болжанған ең жоғары жүктеменің оннан бірінен азына қолданылады.Болат құбыр тозған кезде түсірілген жүктеме болжанған ең жоғары жүктеменің он бестен бірінен аз болады.Жүктеу кезеңінде әрбір жүктеме деңгейін қолданғаннан кейін шамамен екі минут ұстаңыз.Үлгі сәтсіздікке жақындаған сайын, үздіксіз жүктеу жылдамдығы баяулайды.Осьтік жүктеме шекті жүктеменің 50%-дан азына жеткенде немесе үлгіде айқын зақым анықталғанда, жүктеу тоқтатылады.
Барлық сынақ үлгілерінің жойылуы жақсы икемділік көрсетті.Сынақ бөлігінің болат құбырының созылу аймағында айқын созылу жарықтары табылған жоқ.Болат құбырлардың зақымдалуының типтік түрлері күріш.3. Мысал ретінде SB1 үлгісін алатын болсақ, иілу моменті 18 кН м-ден аз болған кезде жүктеудің бастапқы сатысында SB1 үлгісі айқын деформациясыз серпімділік сатысында, ал өлшенген иілу моментінің өсу жылдамдығы одан жоғары болғанда қисықтықтың өсу жылдамдығы.Кейіннен созылу аймағындағы болат құбыр деформацияланады және серпімді-пластикалық сатыға өтеді.Иілу моменті шамамен 26 кНм-ге жеткенде, орташа аралықты болаттың қысу аймағы кеңейе бастайды.Ісіну жүктеменің артуымен бірте-бірте дамиды.Жүктеменің ауытқу қисығы жүктеме ең жоғары нүктеге жеткенше төмендемейді.
Тәжірибе аяқталғаннан кейін SB1 (RuCFST) үлгісі және SB5 (CFST) үлгісі 4-суретте көрсетілгендей, негізгі бетонның бұзылу режимін нақтырақ байқау үшін кесілді. Үлгідегі жарықтар 4-суреттен көрінеді. SB1 негізгі бетонда біркелкі және сирек бөлінеді, ал олардың арасындағы қашықтық 10-нан 15 см-ге дейін.SB5 үлгісіндегі жарықтар арасындағы қашықтық 5-тен 8 см-ге дейін, жарықтар біркелкі емес және айқын.Сонымен қатар, SB5 үлгісіндегі жарықтар кернеу аймағынан қысу аймағына дейін шамамен 90° созылады және қима биіктігінің шамамен 3/4 бөлігіне дейін дамиды.SB1 үлгісіндегі негізгі бетон жарықшақтар SB5 үлгісіне қарағанда кішірек және жиі емес.Құмды резеңкеге ауыстыру белгілі бір дәрежеде бетондағы жарықтардың дамуына жол бермейді.
Суретте.5 әр үлгінің ұзындығы бойынша ауытқудың таралуын көрсетеді.Тұтас сызық сынақ бөлігінің ауытқу қисығы, ал нүктелі сызық - синусоидалы жарты толқын.Суреттен.5-суретте өзекшенің ауытқу қисығы бастапқы жүктеме кезінде синусоидальді жарты толқын қисығымен жақсы сәйкес келетінін көрсетеді.Жүктеме ұлғайған сайын ауытқу қисығы синусоидалы жарты толқын қисығынан аздап ауытқиды.Әдетте, жүктеу кезінде әрбір өлшеу нүктесіндегі барлық үлгілердің ауытқу қисықтары симметриялы жартылай синусоидалы қисық болып табылады.
Таза иілу кезінде RuCFST элементтерінің ауытқуы синусоидалы жартылай толқын қисығымен жүретіндіктен, иілу теңдеуін келесі түрде көрсетуге болады:
Талшықтың максималды деформациясы 0,01 болғанда, нақты қолдану жағдайларын ескере отырып, сәйкес иілу моменті элементтің соңғы иілу моменті сыйымдылығы ретінде анықталады27.Осылайша анықталған иілу моментінің өлшенген сыйымдылығы (Mue) 1-кестеде көрсетілген. Өлшенген иілу моменті сыйымдылығы (Mue) және қисықтылықты (φ) есептеу формуласына (3) сәйкес 6-суреттегі M-φ қисығы болуы мүмкін. сызылған.M = 0,2Mue28 үшін Kie бастапқы қаттылығы сәйкес ығысудың иілу қаттылығы ретінде қарастырылады.M = 0,6Mue болғанда, жұмыс сатысының иілу қаттылығы (Kse) сәйкес секантты иілу қаттылығына орнатылды.
Иілу моменті қисық сызығынан иілу моменті мен иілу серпімділік сатысында айтарлықтай сызықтық өсетінін көруге болады.Иілу моментінің өсу қарқыны қисықтықтан жоғары екені анық.Иілу моменті M 0,2Mue болғанда, үлгі серпімділік шегіне жетеді.Жүктеме артқан сайын үлгі пластикалық деформацияға ұшырап, эластопластикалық сатыға өтеді.Иілу моменті M 0,7-0,8 Mue-ге тең болса, болат құбыр кернеу аймағында және қысу аймағында кезектесіп деформацияланады.Бұл кезде үлгінің Mf қисығы иілу нүктесі ретінде көріне бастайды және сызықты емес өседі, бұл болат құбыр мен резеңке бетон өзекшесінің бірлескен әсерін күшейтеді.M Mue-ге тең болғанда, үлгінің иілу моменті баяу артады, ал үлгінің ауытқуы мен қисаюы жылдам арта отырып, үлгі пластикалық қатаю кезеңіне өтеді.
Суретте.7 әрбір үлгі үшін иілу моментінің (M) деформацияға (ε) қарсы қисықтарын көрсетеді.Үлгінің ортаңғы бөлігінің жоғарғы бөлігі сығылуда, ал төменгі бөлігі кернеуде.«1″ және «2» белгіленген тензометрлер сынақ бөлігінің жоғарғы жағында, «3» белгіленген тензометрлер үлгінің ортасында және «4» және «5» белгіленген тензометрлер.” сынақ үлгісінің астында орналасқан.Үлгінің төменгі бөлігі 2-суретте көрсетілген.7-суреттен жүктеудің бастапқы сатысында элементтің созылу аймағындағы және сығылу аймағындағы бойлық деформациялар өте жақын болатынын, ал деформациялар шамамен сызықты болады.Ортаңғы бөлігінде бойлық деформацияның шамалы өсуі байқалады, бірақ бұл ұлғаюдың шамасы шамалы.Кейіннен кернеу аймағындағы резеңке бетон жарылған.Себебі кернеу аймағындағы болат құбыр тек күшке төтеп беруі керек, ал қысу аймағындағы резеңкебетон мен болат құбыр жүктемені бірге көтереді, элементтің созылу аймағындағы деформация деформациядан үлкен болады Жүктеме артқан сайын деформациялар болаттың аққыштық шегінен асып түседі, ал болат құбыр ішіне кіреді. эластопластикалық кезең. Үлгінің деформациясының өсу қарқыны иілу сәтінен айтарлықтай жоғары болды, ал пластикалық аймақ толық қимаға дейін дами бастады.
Әрбір үлгіге арналған M-um қисықтары 8-суретте көрсетілген. Суретте.8, барлық M-um қисықтары дәстүрлі CFST мүшелерімен бірдей трендті ұстанады22,27.Әрбір жағдайда, M-um қисықтары бастапқы фазада серпімділік реакциясын көрсетеді, содан кейін максималды рұқсат етілген иілу моментіне біртіндеп жеткенше, қатаңдықтың төмендеуімен серпімсіз мінез-құлық.Дегенмен, әртүрлі сынақ параметрлеріне байланысты, M-um қисықтары аздап ерекшеленеді.3-тен 5-ке дейінгі ығысу арақатынасы үшін ауытқу моменті күріште көрсетілген.8а.SB2 үлгісінің рұқсат етілген иілу сыйымдылығы (ығысу коэффициенті λ = 4) SB1 үлгісінен (λ = 5) 6,57% төмен, ал SB3 үлгісінің иілу моменті (λ = 3) SB2 үлгісінен жоғары. (λ = 4) 3,76%.Жалпы айтқанда, ығысу аралығының арақатынасы артқан сайын, рұқсат етілген моменттің өзгеру үрдісі айқын емес.M-um қисығы ығысу арақатынасына қатысты емес сияқты.Бұл Лу және Кеннеди25 1,03 пен 5,05 аралығындағы ығысу аралығы арақатынасы бар CFST арқалықтары үшін байқағанымен сәйкес келеді.CFST элементтерінің ықтимал себебі - әртүрлі аралық ығысу коэффициенттерінде бетон өзегі мен болат құбырлар арасындағы күш беру механизмінің дерлік бірдей болуы, бұл темірбетон элементтердегідей анық емес25.
Суреттен.8b SB4 (r = 10%) және SB1 (r = 20%) үлгілерінің көтергіштігі дәстүрлі CFST SB5 үлгісінен (r = 0) сәл жоғары немесе төмен екенін және 3,15 пайызға артып, төмендегенін көрсетеді. 1,57 пайыз.Дегенмен, SB4 және SB1 үлгілерінің бастапқы иілу қаттылығы (Kie) сәйкесінше 19,03% және 18,11% құрайтын SB5 үлгісінен айтарлықтай жоғары.Жұмыс фазасындағы SB4 және SB1 үлгілерінің иілу қаттылығы (Kse) SB5 үлгісінен сәйкесінше 8,16% және 7,53% жоғары.Олар резеңке алмастыру жылдамдығы иілу қабілетіне аз әсер ететінін, бірақ RuCFST үлгілерінің иілу қаттылығына үлкен әсер ететінін көрсетеді.Бұл RuCFST үлгілеріндегі резеңкебетонның пластикасының әдеттегі CFST үлгілеріндегі табиғи бетонның пластиктен жоғары болуымен байланысты болуы мүмкін.Жалпы табиғи бетондағы крекинг пен крекинг резеңке бетонға қарағанда ертерек тарай бастайды29.Негізгі бетонның типтік бұзылу режимінен (4-сурет) SB5 үлгісінің (табиғи бетон) жарықтары SB1 үлгісіне (резеңке бетон) қарағанда үлкенірек және тығызырақ.Бұл SB5 табиғи бетон үлгісімен салыстырғанда SB1 темірбетон үлгісі үшін болат құбырлармен қамтамасыз етілген жоғары шектеуге ықпал етуі мүмкін.Durate16 зерттеуі де осындай қорытындыға келді.
Суреттен.8c RuCFST элементі қуыс болат құбыр элементіне қарағанда жақсы иілу қабілеті мен иілгіштігін көрсетеді.RuCFST-тен алынған SB1 үлгісінің иілу беріктігі (r=20%) бос болат құбырдағы SB6 үлгісінен 68,90% жоғары және SB1 үлгісін пайдалану сатысындағы бастапқы иілу қаттылығы (Kie) және иілу қаттылығы (Kse) тиісінше 40,52% құрайды.SB6 үлгісінен жоғары, 16,88% жоғары болды.Болат құбыр мен резеңкеленген бетон өзегінің біріккен әрекеті композиттік элементтің иілу қабілетін және қаттылығын арттырады.RuCFST элементтері таза иілу жүктемелеріне ұшыраған кезде жақсы икемділік үлгілерін көрсетеді.
Алынған иілу моменттері AIJ (2008) 30 жапондық ережелері, британдық ережелер BS5400 (2005) 31, еуропалық ережелер EC4 (2005) 32 және Қытай ережелері GB50936 (2014) 33 сияқты қазіргі дизайн стандарттарында көрсетілген иілу моменттерімен салыстырылды. (Muc) эксперименттік иілу моментіне (Mue) 4-кестеде келтірілген және күріш.9. AIJ (2008), BS5400 (2005) және GB50936 (2014) есептелген мәндері орташа эксперименттік мәндерден сәйкесінше 19%, 13,2% және 19,4% төмен.EC4 (2005) бойынша есептелген иілу моменті орташа сынақ мәнінен 7% төмен, бұл ең жақын.
Таза иілу кезіндегі RuCFST элементтерінің механикалық қасиеттері эксперименталды түрде зерттеледі.Зерттеу негізінде мынадай қорытынды жасауға болады.
RuCFST сыналған мүшелері дәстүрлі CFST үлгілеріне ұқсас мінез-құлық көрсетті.Болат құбыр үлгілерін қоспағанда, RuCFST және CFST үлгілері резеңке бетон мен бетонды толтыру есебінен жақсы икемділікке ие.
Кесудің аралығы арақатынасы 3-тен 5-ке дейін өзгерді, бұл сыналған моментке және иілу қаттылығына аз әсер етті.Резеңке ауыстыру жылдамдығы үлгінің иілу сәтіне төзімділігіне іс жүзінде әсер етпейді, бірақ үлгінің иілу қаттылығына белгілі бір әсер етеді.Резеңке ауыстыру коэффициенті 10% болатын SB1 үлгісінің бастапқы иілу қаттылығы дәстүрлі CFST SB5 үлгісінен 19,03% жоғары.Eurocode EC4 (2005) RuCFST элементтерінің ең жоғары иілу қабілетін дәл бағалауға мүмкіндік береді.Негізгі бетонға резеңке қосу бетонның сынғыштығын жақсартады, конфуций элементтеріне жақсы беріктік береді.
Декан, Ф.Х., Чен, Ю.Ф., Ю, Ю.Дж., Ванг, ЛП және Ю, З.В. Көлденең ығысуда бетонмен толтырылған тікбұрышты секцияның болат құбырлы бағандарының біріккен әрекеті.құрылым.Бетон 22, 726–740.https://doi.org/10.1002/suco.202000283 (2021).
Khan, LH, Ren, QX және Li, W. Көлбеу, конустық және қысқа STS бағандары бар бетон толтырылған болат құбырды (CFST) сынау.J. Құрылыс.Болат резервуар 66, 1186–1195.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2010.03.014 (2010).
Meng, EC, Yu, YL, Zhang, XG & Su, YS Қайта өңделген толтырылған болаттан жасалған құбырлы жақтаумен толтырылған қайта өңделген қуыс блок қабырғаларының сейсмикалық сынағы және өнімділік индексінің зерттеулері.құрылым.Бетон 22, 1327–1342 https://doi.org/10.1002/suco.202000254 (2021).
Дуарте, APK және т.б.Резеңке бетонмен толтырылған қысқа болат құбырларды тәжірибе және жобалау.жоба.құрылым.112, 274-286.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2016.01.018 (2016).
Jah, S., Goyal, MK, Gupta, B., & Gupta, AK. Климат пен әлеуметтік-экономикалық факторларды ескере отырып, Үндістандағы COVID 19 қауіп-қатерін жаңа талдау.технологиялар.болжау.қоғам.ашық.167, 120679 (2021 ж.).
Kumar, N., Punia, V., Gupta, B. & Goyal, MK Жаңа тәуекелдерді бағалау жүйесі және маңызды инфрақұрылымның климаттың өзгеруіне төзімділігі.технологиялар.болжау.қоғам.ашық.165, 120532 (2021 ж.).
Liang, Q және Fragomeni, S. Осьтік жүктеме кезінде бетонмен толтырылған болат құбырлардың қысқа дөңгелек бағандарының сызықты емес талдауы.J. Құрылыс.Болат рұқсаты 65, 2186–2196.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2009.06.015 (2009).
Ellobedi, E., Young, B. and Lam, D. Тығыз болат құбырлардан жасалған кәдімгі және жоғары беріктіктегі бетонмен толтырылған дөңгелек тірек бағаналарының мінез-құлқы.J. Құрылыс.Болат резервуар 62, 706–715.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2005.11.002 (2006).
Huang, Y. et al.Тік бұрышты құбыр тәріздес тік бұрышты темірбетонды жоғары беріктіктегі суық пішіндегі темірбетонды бағандардың эксцентрлік қысу сипаттамаларын эксперименттік зерттеу.Дж. Хуацяо университеті (2019).
Ян, ЮФ және Хан, ЛХ Эксцентрлік жергілікті қысу кезінде қысқа бетон толтырылған болат құбыр (CFST) бағандарының мінез-құлқы.Жұқа қабырға құрылысы.49, 379-395.https://doi.org/10.1016/j.tws.2010.09.024 (2011).
Чен, Дж.Б., Чан, ТМ, Су, РКЛ және Кастро, Дж.М. Сегізбұрышты қимасы бар бетонмен толтырылған болат құбырлы арқалық-бағананың циклдік сипаттамаларын эксперименталды бағалау.жоба.құрылым.180, 544–560.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2018.10.078 (2019).
Gunawardena, YKR, Aslani, F., Ui, B., Kang, WH and Hicks, S. шолу бетонмен толтырылған дөңгелек болат құбырлардың беріктік сипаттамаларын монотонды таза иілу кезінде.J. Құрылыс.Болат резервуар 158, 460–474.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2019.04.010 (2019).
Zanuy, C. Иілу кезіндегі дөңгелек CFST-тің иілу қаттылығы және жолдың керілуі моделі.ішкі J. Болат құрылымы.19, 147-156.https://doi.org/10.1007/s13296-018-0096-9 (2019).
Лю, Ю.H. және Li, L. Осьтік жүктеме кезінде резеңке бетон шаршы болат құбырлардың қысқа бағандарының механикалық қасиеттері.J. Солтүстік-шығыс.Университет (2011).
Дуарте, APK және т.б.Циклдік жүктеме кезінде қысқа болат құбырлары бар резеңке бетонды эксперименттік зерттеулер [J] Құрамы.құрылым.136, 394-404.https://doi.org/10.1016/j.compstruct.2015.10.015 (2016).
Liang, J., Chen, H., Huaying, WW және Chongfeng, HE Резеңке бетонмен толтырылған дөңгелек болат құбырлардың осьтік қысу сипаттамаларын эксперименттік зерттеу.Бетон (2016).
Гао, К. және Чжоу, Дж. Шаршы жұқа қабырғалы болат құбыр бағандарының осьтік қысу сынағы.Хубэй университетінің технология журналы.(2017).
Gu L, Jiang T, Liang J, Zhang G, and Wang E. Жоғары температура әсерінен кейін қысқа тікбұрышты темірбетон бағандарын эксперименттік зерттеу.Бетон 362, 42–45 (2019 ж.).
Цзян, Т., Лян, Дж., Чжан, Г. және Ванг, Е. Жоғары температура әсерінен кейін осьтік қысу кезінде дөңгелек резеңке-бетонды толтырылған болат құбырлы бағандарды эксперименттік зерттеу.Бетон (2019).
Patel VI Бір осьті жүктелген қысқа болат құбырлы арқалық-бағандарды есептеу, дөңгелек ұшы бетонмен толтырылған.жоба.құрылым.205, 110098. https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2019.110098 (2020).
Lu, H., Han, LH және Zhao, SL Бетонмен толтырылған дөңгелек жұқа қабырғалы болат құбырлардың иілу әрекетін талдау.Жұқа қабырға құрылысы.47, 346–358.https://doi.org/10.1016/j.tws.2008.07.004 (2009).
Абенде Р., Ахмад ХС және Хунайти Ю.М.Құрамында резеңке ұнтағы бар бетонмен толтырылған болат құбырлардың қасиеттерін эксперименттік зерттеу.J. Құрылыс.Болат резервуар 122, 251–260.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2016.03.022 (2016).
GB/T 228. Металл материалдарға арналған қалыпты температураның созылуын сынау әдісі (Қытай архитектурасы және құрылыс баспасөзі, 2010).
Жіберу уақыты: 05 қаңтар 2023 ж